某高支撑(局部)范文.docx

泰和商务中心（门厅）工程（局部）模板及承重架计算书（高支撑h=9.0m）3KLY12（2B）梁模板及支撑体系计算（b×h=400X700,支撑高度H=9.00m）梁宽b=400,梁高h=700,与梁相连接处板厚110,支撑梁边板面的立杆间距为850X851。梁模板采用18厚胶合板，梁底内楞方木50X70（4根），外楞钢管为巾48X3.2,梁底立杆纵距（沿梁跨）L=850,立杆横距L=800,底步步距h=1600,详见以下梁模板支撑图一。梁模扳支撑图一、梁底模（18厚胶合板）计算：按二跨连续梁计算，跨度200,取梁宽b=850,梁高h=18,结构计算简图见下图二。梁底模板计算简图图二梁和梁边(碎+钢筋)自重标准值；q11=(24+1.5)×0.70×0.40X0.85+(24+1.1)X0.11X0.20X0.85)/0.40=16.35KN/m模板(含梁边)自重标准值：q12=0.5×0.85×(2×(0.70-0.11)+0.40)/0.40+0.3X0.85X0.20/0.40=1.81KN/m注：梁模板自重取0.5KN/m2,板模板自重取0.3KN/m2静均布荷载标准值：q1=q11+q12=16.35+1.81=18.16KN/m活均布荷载标准值：q2=(1.0+2.0)X0.85=2.55KN/m注：施工荷载取1.0KNm2,振捣荷载取2.0KNm2o截面抵抗距W=bh2b=85X1.876=45.90cm截面惯性矩I=bh712=85×1.8312=41.31cm,(1)抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布，贝hM=yG×Mgk+1.4×Mo=1.35×(0.125×18.16×0.202)+1.4×(0.125×2.55×0.202)=0.140KN.mKN.mo=0.140×106/45.90×IO3=3.05Nmm2<15Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4N2Q=0.625qL=0.625×(1.35×18.16÷1.4×2.55)×0.2=3.511KN=3×3.511×107(2×850×18)=O.34N/mm2<1.4Nmm2-fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值Q，最大挠度V为：V=0.52Iq1LV100EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=0.521X18.16×202*/(100X6000X41.31×10,)=0.06mm<1.33mm=200/150=L/150满足要求。二、梁底内楞(50X70方木)计算：显然梁底中间1根内楞受力远大于梁边内楞，以下计算采用梁中内楞。按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=850,结构计算简图见下图三，其上作用的均布荷载可由图二中支座反力Rb转化而得。梁底内楞计算简图图三Rb静二1.25X18.16X0.2=4.54KNq仲=Rb郴/L=4.54/0.85=5.340KN/mRb活=1.25X2.55X0.2=0.638KNq活=Rb活/L=0.638/0.85=0.751KN/m截面抵抗矩：W=bh26=5×726=40.83cm3截面惯性：I=bh312=5X7712=142.92cm4(1)抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为850),贝J:M=Yg×Mgk+1.4×Mqk=1.35×(0.100×5.340×0.852)+1.4×(0.117×0.751X0.852)=0.610KN.m=0.610×106/(2X40.83×IO3)(此处采用2根内楞)-7.50Nmm2<13Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.3Nmm2Q=O.600q静L+0.617q活L=O.600×1.35×5.340×O.85+0.617×1.4×0.751×0.85=4.23KN=3×4.23X107(2×50×70)/2(此处采用2根内楞)=0.91Nmm2<1.3Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值qfif,最大挠度V为：V=0.677qifiil7100eiv,v=l150,E=9000n11u112V=0.677X5.340×8507(100×9000×2×142.92×10,)=0.73mm5.67mm=850/150=L/150满足要求。注：梁边内楞各1根,梁中内楞2根合成1根,梁底内楞共4根,详见梁模板支撑图。三、梁底横向水平杆(梁底外楞。48X3.2钢管)计算：横向水平杆为二跨连续梁(跨度400),其上受内楞传下的集中力，为便于计算，该集中力可由梁底模板计算简(图二)中的支座反力决定，从而该二跨连续梁在静载Ch=18.16KN/m作用下，中间支座上的静载集中力Pb静二1.25×18.16X0.20=4.540KN,二个跨中的静载集中力P中静=0.375×18.16X0.20=1.362KN,结构计算简图见下图四。梁底横向水平杆计算简图图四显然上图中的梁中间支座上的静载集中力Pbft?=4.540KN由中间支座直接承担，在静载P中静二1.362KN作用下，查建筑结构静力计算手册中相关数据,可得：MnwX静=0.188X1.362X0.4=0.102KN.mQ皿静=0.688X1.362=0.937KN同理，当图二中静均布荷载取q2=2.55KN/m时，可得：Mnm活=0.102X(2.55/18.16)=0.0143KN.mQM活=0.937X(2.55/18.16)=0.1316KN(1)抗弯强度计算：M=YG×Mgk+1.4×Mq=YGXMmaX静+L4XMg活=1.35×0.102+1.4×0.0143=0.158KN.mO=0.158XlO6/4.732×103=33.4KN.m<205KN.m=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Qd0t<fv,fv=125Nmm2(d°为钢管中径)Q=1.35XQm静+L4XQ=1.35X0.937+1.4X0.1316=1.449KN=2×1.449×103×(48-1.60)X3.2=6.21Nmm2<125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：查建筑结构力计算手册，得：V=O.911×P×L71OOEI=0.911×1.362×IO3X4007(100×2.06×IO5×11.36×10,)=0.03mm<2.67mm=400/150=L/150满足要求。四、扣件抗滑移计算：1)图四中支座b反力即为中间支座主扣件受力值：在静载作用下Rb静设计值：查建筑结构力计算手册，得：b支座反力为4.540+1.376XL362=6.41KNRb静=1.35X6.41=8.65KN在活载作用下RB话设计值：Rbjs=1.4X8.65X(2.55/18.16)=1.70KNRb总=Ri?+Rb活=8.65+1.70=10.4KN<12KN=R(双扣件抗滑移承载力)采用双扣件可以满足要求。2)图四中支座a反力为该边支座副扣件受力值：在静载作用下Ra静设计值：查建筑结构力计算手册，得：a支座反力为0.312X1.362=0.425KNRa静=1.35X0,425=0.574KN在活载作用下Ra话设计值：Ra活=1.4×0.574×(2.55/18.16)=0.113KNRa总=&静+Ra活=0.574+0.113=0.69KN<8KN=R(单扣件抗滑移承载力)采用单扣件可以满足要五、梁侧模设计：梁侧模水平内楞采用50X70方木，间距300,外楞采用双钢管(坚向2根4)48X3.2),间距=850,用扇形卡子连结，穿梁拉筋采用二道，巾12螺栓连结，螺栓强度计算：巾12拉杆受力计算：新浇碎对模板的侧向压力F.:F11=0.22rctoB12Vz2=0.22×24×4.44×1.2×1.0×1.5z2=34.45KNm2(to=2OO/(T+15)=200/(30+15)=4.44,V=l.5mh,商品混凝士,掺外加剂，Bi=I.2,塌落度5090mm,½=1.0)F12=rcH=24X0.70=16.80KNm2F1=minF11>F12J=34.45,16.80=16.80KNm2振捣碎对模板的侧向压力F2:F2=4KNm2拉杆螺栓受力F：F=(1.35Fl+1.4F2)X(梁高-扳高)X外楞间距=(1.35×16.80+1.4×4)×(0.70-0.11)X0.85=14.18KNO=F/A<fm,fm=170Nmm2(螺栓设计应力)A=do24=×10.024=78.54mm2(12拉杆有效直径do=10.0mm)O=14.18×103(78.54X2)=90.3Nmm2<170Nmm2=fm满足要求。六、立杆的稳定性计算：由扣件抗滑移计算可见，图四中b支座(中间支座)反力Rb总=10.4KN远大于a支座(边支座)反力L总=0.69KN,因此只需计算b支座下立杆的稳定性就可以了。该根立杆复盖面积为LaXLb=850X40Omm2,立杆顶端轴向力设计值即为上述四、条中主扣件受力值Rb总=10.4KNo(1)>立杆底脚处轴力N计算：脚手架钢管及配件自重：立杆以及纵向、横向钢管自重：N1=Ho×35.5+(La+Lb)×n×35.5=(9.00-0.70-0.018)X35.5+(0.85+0.40)×6×35.5=15.78X35.5=560N=0.560KN注:步距5步(底步高1.60m,其余3步高均为1745mm,顶步步高1155。)立杆计算单元内扣件自重：N2=13.2X13+18.4X(15.78/6)=220N=0.220KN注:除顶端3个直角扣件外，其余每个节点2个直角扣件，共计13个，对接扣件按每6m采用1个。该根立杆下无剪刀撑：N3=ON0=Nl+N2+N3=O.560+0.220+0=O.780KN立杆底部总轴向力设计值N“为：Nut=RB总+1.35XNo=10.4+1.35X0.780=11.45KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值:I0=h+2aa=482+70=94mmIo=KUhK=L163,=2.0注：L=850,1尸400按式计算：I0=1155+2X94=1343mm注：采用顶步步高1155按式计算：I0=1.163X2.0X1600=3722mm注：采用底步步高1600从而：IO=max1788,3722=3722mm(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2T条，单层模扳支架不组合风荷载时：NutAK11f,f=205Nmm2=l0i=3722/1.589X10=234查表得：=0.133K11=1/(1+0.005×(H-4)=1/(1+0.005×(9.00-4)=0.976A=4.89cm21L4