钢铁的淬火知识总结.docx

淬火的定义与目的将钢加热到临界点AC3（亚共析钢）或ACM过共析钢）以上某一温度，保温一段时间，使之全部或部分奥氏体化，然后以大于临界淬火速度的速度冷却，使过冷奥氏体转变为马氏体或下贝氏体组织的热处理工艺称为淬火.淬火的目的是使过冷奥氏体进行马氏体或贝氏体转变而到马氏体或下贝氏体组织，然后配合以不同温度的回火，以大幅提高钢的强度、硬度、耐磨性、疲劳强度以及韧性等，从而满足各种机械零件和工具的不同使用要求.也可以通过淬火满足某些特种钢材的铁磁性、耐蚀性等特殊的物理、化学性能.钢件在有物态变化的淬火介质中冷却时，其冷却过出一般分为以下三个阶段：蒸汽膜阶段、沸B阶段、对流阶段.钢的淳透性淬硬性和淬透性是表征钢材接受淬火能力大小的两项性能指标，它们也是选材、用材的重要依据。1 .淬硬性与淬透性的概念淬硬性是钢在理想条件下进行淬火硬化所能达到的最高硬度的能力。决定钢淬硬性高低的主要因索是钢的含碳量，更确切地说是淬火加热时固溶在奥氏体中的含碳量，含碳量越离，钢的淬硬性也就越高.而钢中合金元素对淬硬性的影响不大，但对钢的淬透性却有重大影响.淬透性是指在规定条件下，决定钢材淬硬深度和硬度分布的特性。即钢淬火时得到淬硬层深度大小的能力，它是钢材固有的一种属性.淬透性实际上反映了钢在淬火时，奥氏体转变为马氏体的容易程度。它主要和钢的过冷奥氏体的稳定性有关，或者说与钢的临界淬火冷却速度有关.还应指出：必须把钢的淬透性和钢件在具体淬火条件下的有效淬硬深度区分开来.钢的淬透性是钢材本身所固有的属性，它只取决于其本身的内部因索，而与外部因索无关；而钢的有效淬硬深度除取决于钢材的淬透性外，还与所采用的冷却介质、工件尺寸等外部因索有关，例如在同样奥氏体化的条件下，同一种钢的淬透性是相同的，但是水淬比油淬的有效淬硬深度大，小件比大件的有效淬硬深度大，这决不能说水淬比油淬的淬透性高.也不能说小件比大件的淬透性高。可见评价钢的淬透性，必须排除工件形状、尺寸大小、冷却介质等外部因素的影响.另外，由于淬透性和淬硬性也是两个概念，因此淬火后硬度高的钢，不一定淬透性就高；而硬度低的钢也可能具有很高的淬透性.2 .影响淬透性的因素钢的淬透性取决于奥氏体的稳定性.凡是能提高过冷奥氏体的稳定性，使C曲线右移.从而降低临界冷却速度的因索，都能提高钢的淬透性。奥氏体的稳定性主要取决于它的化学成分、晶粒大小和成分均匀性，这些与钢的化学成分和加热条件有关.3 .淬透性的测定方法钢的淬透性的测定方法很多，常用的有临界直径测定法和端淬试验法。(1)临界直径测定法钢材在某种介质中淬冷后，心部得到全部马氏体或50%马氏体组织时的最大直径称为临界直径，以DC表示.临界直径测定法就是制作一系列直径不同的圆棒，淬火后分别测定各试样微面上沿直径分布的硬度U曲线，从中找出中心恰为半马氏体组织的画棒，该圆棒直径即为临界直径.临界直径越大，表明钢的淬透性越高。(2)端淳试览法端淬试验法是用标准尺寸的端淬试样(25mm×100mm),经樊氏体化后，在专用设备上对其一端面喷水冷却，冷却后沿轴线方向测出硬度距水冷端距离的关系曲线的试验方法.端淬试验法是痢定钢的淬透性的方法之-,其优点是操作简便，适用范围广.4 .淬火应力、变形及开裂(1)淬火时工件的内应力工件在淬火介质中迅速冷却时，由于工件具有一定尺寸，热传导系数也为一定值，因此在冷却过程中工件内沿截面将产生一定温度梯度，表面温度低，心部温度高，表面和心部存在着温度差.在工件冷却过程中还伴随若两种物理现象：一是热膨胀，随着温度下降，工件线长度将收缩；另一个是当温度下降到马氏体转变点时发生奥氏体向马氏体转变，这将使比体积增大。由于冷却过程中存在着温差，因而沿工件截面不同部位热膨胀毋将不同，工件不同部位将产生内应力；由于工件内温差的存在，还可能出现温度下降快的部位低于点，发生马氏体转变，体积胀大，而温度高的部位尚高于点，仍处于奥氏体状态，这不同部位由于比体积变化的差别，也将产生内应力.因此，在淬火冷却过程中可能产生两种内应力：一种是热应力；另一种是组织应力.根据内应力的存在时间特性还可分为瞬时应力和残余应力。工件在冷却过程中某一时刻所产生的内应力叫瞬时应力；工件冷却终了，残存于工件内部的应力称为残余应力。热应力是指工件在加热（或冷却）时，由于不同部位的温度差异，而导致热胀（或冷缩）的不一致所引起的应力.现以一实心圆柱体为例，说明其冷却过程中内应力的形成及变化规律.这里仅讨论其轴向应力.冷却刚开始时，由于表面冷却快，温度低，收缩多，而心部则冷却悝，温度高,收缩小，表里相互牵制的结果，就在表层产生了拉应力,心部则承受着压应力。随着冷却的进行，表里温差增大,其内应力也相应增大，当应力增大到超过该温度下的屈服强度时，便产生了塑性变形.由于心部的渥度高于表层，因而总是心部先行沿轴向收缩.塑性变形的结果，使其内应力不再增大.冷却到一定时间后，表层温度的降低将逐渐减慢，则其收缩量也逐渐减小.而此时心部则仍在不断收缩，于是表层的拉应力及心部压应力将逐渐减小，直至消失但是随着冷却的继续进行，表层湿度越来越低，收缩量也越来越少，甚至停止收缩。而心部由于温度尚高，还要不断地收缩，最后在工件表层形成压应力，而心部则为拉应力，但由于温度已低，不易产生塑性变形，所以这应力将随冷却的进行而不断增大，并最后保留于工件内部，成为残余应力.由此可见，冷却过程中的热应力开始是使表层受拉，心部受压，而最后留下的残余应力则是表层受压，心部受拉.综上所述，淬火冷却时产生的热应力是由于冷却过程中城面温度差所造成的，冷却速度越大，截面温差越大，则产生的热应力越大.在相同冷却介质条件下.工件加热温度越高、尺寸越大、钢材热传导系数越小，工件内温差越大，热应力越大.工件若在高温时冷却不均匀，将会发生扭曲变形.工件若在冷却过程中产生的瞬时拉应力大于材料的抗拉强度时，将会产生淬火裂纹.相变应力是指热处理过程中由于工件各部位相转变的不同时性所引起的应力，又称组织应力.淬火快冷时，当表层冷至MS点，即产生马氏体转变，并引起体积膨胀.但由于受到还没进行转变的心部的阻碍，使表层产生压应力，而心部则为拉应力，应力足够大时，即会引起变形.当心部冷至MS点时，也要进行马氏体转变，并体积膨胀，但由于受到已经转变的塑性低、强度高的表层的牵制，因此其最后的残余应力将呈表面受拉，心部受压.由此可见，相变应力的变化情况及最后状态，恰巧与热应力相反.而且由于相变应力产生于塑性较低的低温下，此时变形困难，所以相变应力更易于导致工件的开裂.影响相变应力大小的因素很多，钢在马氏体转变温度范围的冷却速度越快、钢件的尺寸越大、钢的导热性越差、马氏体的比体积越大，其相变应力就越大.另外，相变应力还与钢的成分、钢的淬透性有关，例如，高碳高合金钢由于含碳量高而增大马氏体的比体积，这本应增加钢的相变应力，但随若含碳量升高而使Ms点下降，又使淬火后存在着大量残余奥氏体，其体积膨胀量减小，残余应力就低.(2)淬火时工件的变形淬火时，工件发生的变形主要有两类：一类是工件几何形状的变化，它表现为尺寸及外形的变化，常称为翘曲变形，是淬火应力所引起的；另一类是体积变形，它表现为工件体积按比例胀大或缩小，是相变时的比体积变化所引起的.锄曲变形又包括形状变形和扭曲变形。扭曲变形主要是加热时工件在炉内放置不当，或者淬火前经变形校正后没有定型处理，或者是由于工件冷却时工件各部位冷却不均匀所造成的.这种变形可以针对具体情况分析解决。下面主要讨论体积变形和形状变形.1）淬火变形的原因及其变化规律组织转变引起的体积变形工件在淬火前的组织状态一股为珠光体型,即铁索体和渗碳体的混合组织，而淬火后为马氏体型组织。这些组织的比体积不同，将引起淬火前后体积变化，从而产生变形.但这种变形只按比例使工件胀缩，因而不改变工件形状。另外，热处理后组织中的马氏体量越多，或者马氏体中含碳量越高，则其体积膨胀就越多，而如残余奥氏体量越多，则体积膨胀就越少因此热处理时可以通过控制马氏体和残余契氏体的相对含量来控制其体积变化，如控制得当，可使其体积既不膨胀，也不缩小.热应力引起的形状变形热应力引起的变形发生在钢件屈服强度较低、塑性较高、而表面冷却快、工件内外温差最大的高温区.此时瞬时热应力为表面张应力和心部压应力，由于这时心部温度高，屈服强度比表面低得多，因此表现为在多向压应力作用下的变形，即立方体向呈球形方向变化.其结果是尺寸较大的一方缩小，而尺寸较小的一方则胀大.例如长圆柱体长度方向缩短,直径方向胀大。组织应力引起的形状变形组织应力引起的变形也产生在早期组织应力最大的时刻.此时截面温差较大，心部温度较高，仍处于奥氏体状态，塑性较好，屈服强度较低.瞬时组织应力是表面压应力和心部拉应力。因此变形表现为心部在多向拉应力作用下的拉长，其结果是在组织应力作用下，工件中尺寸较大的一方伸长，而尺寸较小的一方缩短。例如长圆柱体组织应力引起的变形是长度伸长，直径缩小.2）影响淬火变形的因素影响悴火变形的因素主要为钢的化学成分、原始组织、零件的几何形状及热处理工艺等。（3）淬火裂纹零件产生裂纹主要发生在淬火冷却的后期，即马氏体相变基本结束或完全冷却后，因零件中存在的拉应力超过钢的断裂强度而引起髓性破坏.裂纹通常垂直于最大拉伸变形方向，因此零件产生不同形式的裂纹主要取决于所受的应力分布状态.常见的淬火裂纹的类型：纵向（轴向）裂纹主要在切向的拉伸应力超过该材料的断裂强度时产生；当在零件内表面形成的大的轴向拉应力超过材料断裂强度时形成横向裂纹；网状裂纹是在表面二向拉伸应力作用下形成的；剥离裂纹产生在很薄的淬硬层内，当应力发生急剧改变并在径向作用着过大拉应力时将可能产生这种裂纹.纵向裂纹又称轴向裂纹.裂纹产生于零件表层附近最大拉应力处，并裂向心部有一定深度，裂纹走向一般平行轴向，但零件存在应力集中时或存在内部组织缺陷时也可改变走向.工件完全淬透后，容易产生纵向裂纹，这与淬透工件表层存在较大切向拉应力有关，并随钢的含碳量提高，形成纵向裂纹的倾向增大.低碳钢因马氏体比体积小，而且热应力作用强，表面存在若很大的残余压应力，故不易淬裂，随着含碳量提高，表层压应力减小，组织应力作用增强，同时拉应力峰值移向表面层，因此，高碳钢在过热情况下易形成纵向淬裂.零件尺寸直接影响残余应力大小及分布，其淬裂倾向也不同.在危睑截面尺寸范围内淬火也很容易形成纵向裂纹.此外，钢的原材料块陷也往往造成纵向裂纹。由于大多数钢件是由轧制成材的，钢中非金屑夹杂物、碳化物等沿着变形方向分布，致使钢材各向异性.如工具钢存在带状组织，淬火后其横向的断裂强度比纵向小30%50%外,如果钢中存在非金屑夹杂物等导致应力集中的因索，即使在切向应力比轴向应力小的情况下也容易形成纵向裂纹.为此，严格控制钢中非金属夹杂物、硬化糖级别是防止淬火裂纹的重要因素.横向裂纹和弧形筌纹的内应力分布特征是：表面受压应力，离开表面一定的距离后，压应力变为很大的拉应力，裂纹产生在拉应力的峰值区域内，然后当内应力重新分布或钢的脆性进一步增加时才鼻延到零件表面。横向裂纹常发生在大型的轴类零件上，如轧馄，汽轮机转子或其他轴类零件.其裂纹特点是垂直于轴线方向，由内往外断裂，往往在未淬透情况下形成，属于热应力所引起.大锻件往往存在着气孔、夹杂物、锻造裂缝和白点等冶金缺陷，这些缺陷作为断裂的起点，在轴向拉应力作用下断裂.强形裂缝诅是由热应力引起的，通常在零件形状突变的部位以弧形分布.主要产生于工件内部或尖锐棱角、凹槽及孔洞附近，呈弧形分布，当直径或厚度为80S100mm以上的高琮钢制件淬火没有淬透时，表面呈压应力，心部呈拉应力，在淬硬层至非淬硬层的过渡区，出现最大拉应力，弧形裂纹就发生在这些区域.另外在尖锐棱角处的冷却速度快，全部淬透，在向平缓部位过渡时，也就是向未淬硬区过渡，此处出现最大拉应力区，因而容易产