矩形板式桩基础（80塔吊）41#楼改计算书.docx

矩形板式桩基础(80塔吊)41楼改计算书计算依据:I、塔式起重机混凝上基础工程技术规程JGJfT1.87-20092、混凝土结构设计规范GB50010-2()1()3、建筑班基技术规范JGJ94-284、建筑地基基础设计规能BGB50007-20II一、塔机属性塔机型号QTZSONFSW3)塔机独立就密的最大起吊加度Hixm)44.6塔机独立状态的计0加度H1.m)50.5塔身桁架结构塔身桁架结构宽tffB(m)1.7二、塔机荷载I、塔机传递至基础荷或标准值I：作状态塔机自Jt保准值Rd(KN)575起，H荷貌年准WFqk(kN)100切向荷就标准值FWkN>675水平荷软体准仇Rk住N)29Miu力矩标准IftMWkNm)16W林工作状态将向荷殡标准侑FV(kN>575水平荷S1.标准假Fvk(kN)79帧瞿力矩标准iftMH(kNm)22892、塔机传递至基砒荷或设计值工作状态塔机自JRJiiHiFHkN)1.35a-1.35×575-776.25起，I1.荷极HHftFQkN)1.35Fqk=1.35XK)O="5W时肝效设计UiF(kN)T76.25<135=911.25水平荷致设计悔IMkN)1.35FVk=1.35x29=39.15Uii力矩设计值M(kNm)35Mk-1.35x1699-2293.65他工作状态J(Kfti1.UiKikN1.1.35F=135×575=776.25水平荷敦谀计仇FXkN)1.35Fvk=I35×79=1(16.65K1.耀力即设计值M,(kNm)35Mk-1.35×22S9-3O9O.I5三、桩顶作用效应计算木台布置Httn4水台嘉度h(m>13次台长1.(m)5长台宽Mm)437梁启长向桩心即u(m>3.6TftA宽向机心即ab(m>2.97收台誓Bt水白混凝土等被C35承台悔凝土自置OkNms)25承台上制iIJfethW0承台上SJ5土的聿度(kN)19水台泥般1.保护层厚度鬣mm)50配n喻梁皆水价底标高d(m),5加。,t，居础布图承台及其上士的自重荷载标准值：G=b!(hc+h'')=4.37×5×(1.3×25+0×19)=710.1.25kN承台及其上士的自重荷载设计值：G=1.35G=1.35x710.125=958.669kN桩对角战距离:1.=(ah*+ar)05=(2.97-+3.6*)5=4.667m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+GVn=(575+710.125)/4=321.28ikN荷载效应标准组合偏心登向力作用卜.：QkmM=(Fk+<3k)n+(Mk+Fvkh)1.=(575+71O.1.25)4+(2289+79×1.3)4.667=833.752kNQ,mi11=(Fk+Gk)n-(Mk+Fvkh)1.=(575+71O.1.25)4-<2289+79×1.3)/4.667=-191.189kN2、荷载效应基本姐合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q111.M=(F+G)n+(M+Fvh)1.=(776.25+958.669)/4+(3090.15+106.65×1.3)/4.667=1125.565kNQ11>in=(F+G)nM+Fvh)1.=(776.25+958.669)43090.15+106.65×1.3)/4.667=-258.105kN四、桩承羲力验算桩类型浦注桩rt1.*(<Umm)600他混我上强度等汲C35桩板成桩工艺原数c0.75机淞凝土白<MkNm?)25桩次及卜保护层厚度EmnO50班邂标Sfd2(m)33.8桩有效长度h(m)25极配筋桩分件通纲随觉通HRB-WO1O18自定义桩身承QitiHfi桩身承找力修计但6200地暴胧性地下水位至地去的用禽IWm)1.33自然地血标豳&m)-1是否电也承6效应½次价效府系敝IX0.8士名称上层号度IHm)M用力特征fftqia(kRa)端用力特征！ftqfuPa)机技系数承或力特征假f<kPUI粉质拈土3386500.690粉土2.44406500.6IIO粉质拈土9.8356500.6100粉砂II.I586500.6180枯性上4.6506500.6100粉砂3606500.61601、桃基竖向抗压承武力计算桩身周长：uxd3.14×0.61.885m桩端面枳：ArFd2/4=3.14×0.624=0.28311承载力计算深度：min(b2,5)=min(4.372)=2.185mf1*=(2.1.85×100)/2.185=218.5/2.185=IOOkPa承台底净面枳：Ac=(b1.-nAp)n=(4.37×5-4×O.283)4=4.2511r发介桩基竖向承载力特征值：Ri=uqM.1.,+q1uA>+1.Ac=0.8×1.885×(7.44×35+11.1×58+4.6×50+1.86×60)+650×0.283+0.8x100x4.25=2402.592kNQ=321.281kNI1.=24O2.592kNQ11ux=833.752kN1.2R.=1.2×2402.592=2883.1IIkN满足要求！2、桩基竖向抗拔承栽力计算Qkmin=-191.189kN<0按荷毂效应标准组介计算的桩基拔力：('=191.189kN桩身位于地卜冰位以卜时，位于地卜冰位以卜的桩自由按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：GP=HyIr1.0)Ap=25×(25-10)×O.283=106.125kNR=血q5+Gp=0.8x1.885×(0.6×7.44×35+0.6×11.1×58+0.6×4.6×50+0.6×1.86×60)+106.125=1233.298kNQ1.'=191.189kN<R-'=1.233.298kN满足要求！3、桩身承或力计算纵向普通钢筋极面面积：AH-twd24=10×3.142×1K24=2545mm2(1)、轴心受压桩桩身承栽力荷载效应基本组合下的桩顶抽向压力设计值：Q=QZ=I1.25.565kN桩身结构竖向承拨力设计值：R=62(X)kNQ=1.1.25.565kN6200kN满足要求！(2),轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Q.而=258.IO5kNfyA,=(36O×2544.69)×IO'=91.6.O88kNQ'=258.1.05kNCA,=916.088kN满足要求！4、桩身构造配筋计算AAp×100%N254469(0.283x1(,)×100%0.899%>0.65%满足婴求！五、承台计算收S配的承台底部长向配城HRB-MKi2015d柔8底都短向配场HRB4X2OI5O，长6预郃K向配移HRB44X2O/15(1承£顶郃短向配筋HRB4X2O5O1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fma=Fn+M1.=776.25/4+3090.15/4.667=856.19kNFmin=FZn-MZ1.=776.254-3O9O.154.667=-468.O65kN承台底部所受最大弯矩：Mx=FmM(ab-B)2=K56.19×(2.97-1.7)/2=543.681kN.niMy=FZ(a-B)2=856.19x(361.7)/2=813.381kN.ni承台顶部所受最大考矩：M'x=FmE(ah-B)2=468.065×(2.97-1.7V2=-297.221.kN.nM'y=FmE(a-B)2=468.065×(3.6-1.7)2=-444.662kN.n计算底部配筋时：承台有效高度：h=1300-50-20/2=1240mm计算顶部配筋时：承台有效高度：ho=1300-50-20/2=1240mm2、受剪切计集V=Fn+M1.=776.254+3090.15/4.667=856.19kN受剪切承载力截面高度影响系数：h,=(800240),14=0.896塔吊边缘至用桩内边缘的水平距离：ab=(ab-B-dy2=(2.97-1.70.6)2=0.335ma=(a-B-d)2=(3.6-1.7-0.6V2=0.65n剪埼比：'=aIbho=3351240=0.27,取b=0.27:>j'=ah1.1.=65a11240=0.524,取=O.524:承台剪切系数：b=1.75(b+1)=1.75/(0.27+1)=1.378a1.1.75(+1>=1.75/(0.524+1)=1.1481<f1.bh1.>=().X96×1.378×1.57×103×4.37×1.24=K)5()5.O72kNhsaf1.1.1.¼=().896×1.14«x1.57x1.O-x5x1.24=1.1.6.277kNV856.19kN<min(h,Ubfibho.Ma1.fi1.hO)=I(X)16.277kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范闱：B+2ho=1.7+2×1.24=4.1Xmab=2.97m<B+2h(=4.18m.a=3.6n<B+21u>=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力脸算！4、承台配薪计算(1)、承台底面长向配筋面枳s=Mv(11bh1.r)=813.38I×IO6(IXI6.7×437O×1240-)=0.007=1.-(1.-2as)as=M1.-2×0.007)°5=0.007s=1.-2=1.-0.0072=0.996As=M(shoG)=813.381×IO6(O.996×124O×36O)=1829mm?最小用筋率：P=O,15%承台底需要配筋：A=max(As.Pbho)=max(1829.0.0015×4370×1240)=8129mnr承台底长向实际配筋：As,=9467mm>A=81.29mm满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积dsn=M(a>f1.1.h<r)=543.681.×IO6(1.×1.6.7×5000×124O2)=O.(XM2=1.-(1.-2as2)as=I-(I-2×0.004)os=0.004s2=IS=I-0.004/2=0.998As2=M(sihof)=543.681X106(0.998×1240×360)=122Imm2最小配筋率：p=0.15%承台底需鬟配筋：A2=ma