庭院400×1400梁模板计算书.docx
庭院400x1400集模板计算书1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1400混凝上梁宽b(mm)40()混凝土梁冲算跨度Um)16.5模板支架高度H(m)6.965梁跨度方向立柱间距1.(m)0.8垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距ItHm)0.2计算依据混凝土结构:匚程施工规范GB50666-2011立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支掾小梁根数m3次梁悬挑K度a(nm)25()结构表面要求表面外露可谓托座内土梁根数1斜掠(含水平)布置方式加强型是否采用底座是模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/水平杆步距h(m)1.5材料参数生梁类型例钢管主梁规格48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50x80面板类型圈面木胶合板面板规格I2mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格48×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类里/地基承载力特征值fak(Nmnr)/架体底部垫板面枳A(nf)0.2是否考虑风荷我否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市地面粗糙度类型/结构重要性系数YoI可变荷载组合系数4Cj0.9模板及支架的类型系数UI模板及其支架自IR标准值G1.k(kNm2)0.5新浇筑混凝土自歪标准值G2k(kNm3)24钢筋自重标准值G3k(kNm3)1.5施工人员及设备产生.荷载标准值Q1.k(kNnP2)2.5海工简图（图1）剖面图1(图2)剖面图22面板验算根据规位规定面板可按简支跨计算，根据施工情况-般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1.m总位面板宽度为计算单元。W=bh26三()(X)×122/6=2400Omm3I=hh31.2=I(X)Ox12312=14400OmmI、强度验算荷战基本组合：q=Y0×1.,35Gu+(G2k+G)hb+1.4cjQikb)=1.×(1.35×I×(0.5+(24+1.5)×1.4001.()00)×1+1,4×2.5×1.×O.9)=52.O2kNm川而於111山川山1山(图3)面板简图(图4)面板弯矩图取最不利组合得：M11u=O.26kNm=MnuW=0.26×10rV24(XX)=10.838Nmnrf=31N/mnr满足要求2、捷度验算qk=(Gk+(G¼+G2k)×h)×b=(O.5+(24+I.5)×I4OO100O)×I=36.2kNmI1.1.1.1.ini1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.iwi1.1.1.1.1.iniui1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.Iini1.1.(图5)(图6)挠度图v=O.455mm(v=4OO(3-1.)×400)=0.5mm满足要求3次梁验算按有悬挑的四踏连续梁进行计籁次梁计算简图:(图7)可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q=Y<×135G+(G2k+G)ha+1.4cjQka=1.(1.35×I×(0.5+(24+1.5)×I41(XX)×4001000/(3-1)+1.4x2.5x400/1000/(3-1)×0.9)=10.404kNmqin=Yo×1.35Gk+(G2k+G.n)ha=1.×1.35×1.×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×4001.Ooo/(3-1)=9.774kNmqj产YoX1.4ciQika=1×1.4×2.5×4(X)I(XX)(3-1)×0.9=0.63kNmI、强度验算(图8)次梁弯矩图(kNm)MZ=O.62IkNmG=MgJW=O.621×106(85.333×1000)=7.272Nmm2f=1.7Nmnr满足要求2、抗剪验算(图9)次梁剪力图(kN)VZ=4.53IkN11ux=VmaS(1.b)=4.531.×IO3×4O×10,(341.333×104×5×10)=1.062Nmm2W=1.7Nmnr满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Gk+(G¼+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×I4100O)×4OOO(X)(3-1)=7.24kNm（图10）变形。/简图（图11）次梁变形图（mm）VmOX=O,363TnmWIV）=O.81000,'400=2mm满足要求4生梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2,故可将主梁的5合算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷我控制的组合：qj=Yo×1.2IGk+(G2k+G3k)ha+i.4Qka)=1×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1400,1(XX)X40()/(3-I)XI(X)O)+1.42.5×400(3-1)×100()=9.388kNmB.由永久荷栽控制的组合：q2=Yo×1.35Gk+(G2k-K3k)ha+1.4×0.7Qka=1.×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1.400(M)0)×4(3-1.)×1.(XX)+1.4×0.7×2.5×400(3-)000)>=1.0.264kNm取最不利组合得：q=max(q,q2=max(9.388,10.264)=10.264kN此时次梁的荷载简图如下1IH1111111!1.111.ff1UI1.1.11IHI1.1.1.IIROO(图16)次梁承教能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=(Gk+(G>k+G.u)ha=(0.5+(24+1.5)×14001.0)×4(3-1.)×10)=7.24kNm此时次梁的荷载简图如下I1.1.1.1.I1.1.1111111I1.1.IT1min11111mi1.I.渝IIIR(HII酸冷1.(图17)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=8.697kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=6.1.35kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为g=71.81O()O=O.()72kN/'m自重设计值为：g=Yo×1.2g=1X1.2×71.8/1(XX)=().086kNm则主梁承教能力极限状态的受力简图如下：I1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.H1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.imi1.1.1.1.1.1.1.H1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.IIIIII（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：IiiiiiiiiiiiiihiiiiiiiiiiiiiiiiMiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii（图19）主梁正常使用极限状态受力简图I、抗弯验算(图12)主梁弯矩图(kNm)Mz=O.435kNm=Mm>,W=O.435×IO6(9.58×100O)=45.436Nm11rf=205Nmnr满足要求2、抗剪验算(图13)匕梁剪力图(kN)Vz=4.357kN11ux=Q1n>xS(Ib)=4.357×100O×6.5×IO¼23×IO1×1.,3×IO)=9.472Nmm2=120Nmnr满足要求3、挠度验算(图14)在梁变形图(mm)vma=O.O22nnv1.=O.2×1.(XX)4(XM).5nm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力,故经计算得:Rnz=4.357kN缺少扣件抗滑移的计算5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接,按校支座考虑，故计算长度】。取步距则长细比为：=hi=1.5×1000(1.59×10)=94.34W囚=150满足要求2、立柱稔定性脸算根据杳JGJ162-2008附录D得至=O.634NN(.)=8.55×I(XX)(0.634×(4.57×IOo)尸29.508Nmn2J=2O5Nmnr蹒足要求6可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=R,mat=4.357kNN=4357kNN=30kN满足要求
