某特大桥龙门吊工程施工方案.docx

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1、某特大桥龙门吊工程施工方案编制：审核：审批：20xx年XX月目录一、工程概况41、概述：42、水文气象：43、工程地质：54、施工特点：5三、栈桥设计：61、纵向轨道梁：6=1.55102m62、钢管桩设计7=5.13102NZmm383、栈桥的结构形式：8Mmax=KFL9四、支架系统：10五、施工工艺101、工艺流程112、龙门吊拼装123拱肋安装：13一 .设计条件331 .计算风速332 .起升载荷333 .起升速度334 .小车运行速度：335 .大车运行速度：33二 .轮压及稳定性计算33（一）载荷计算33（二）轮压计算34（三）稳定性计算34（一）设计参数35（二）钢丝绳计算35

2、（三）电动机的选择及校核35（一）确定车轮直径35（二）运行阻力计算36（三）电动机的计算36四减速器以及链传动计算37五、大车运行计算37（一）确定车轮直径37（二）运行阻力计算37（三）电动机选择38（四）减速器及链传动计算38一、工程概况1、概述：XXX市XXX桥位于XXX大桥下游4.3公里，XXX桥1#码头上游约200米处；北端跨越XXX公路通过XXX立交桥与XXX市已建的XXX高架路相连，构成了一条连接XXX市中心与XXX新区的便捷通道。桥位处江面规划宽度为1160米，桥梁设计全长1376米，主桥设计采用钢管舲双主拱方案，其计算跨径组合为285+190+4X85+190+2X85,其

3、中85米跨为下承式系杆拱桥和上承式拱桥的组合，190米跨为下承式系杆拱桥和中承式拱桥的组合。两侧引桥均为双层345米跨高强预应力舲箱梁结构；全桥的跨径组合为345+90+89+196+489196+89+90+3450主桥上、下层均不设纵坡，上层桥面的中心标高32.315米，为6车道的快车道，下层桥面的中心标高18.60米，为过江轻轨和人行通道，通航标准按国家四级航道设计，最高通航水位为6.123米，通航净高10米，航道宽度80米。190米跨部分桥梁的横断面宽度为30.6米，引桥及85米跨部分桥梁的横断面宽度为25.0米，引桥上层设4.0%的纵坡，下层设2.0%的纵坡。桥梁上、下层等宽，外形结

4、构美观，整体性好。2、水文气象：XXX流域位于南风活动地区，雨量充沛，四季分明，每年36月份为梅雨季节，710月份为台风期，常伴有暴风雨，若与大潮汛相遇，将会出现特高潮位，XXX涌潮举世闻名，近几年来由于河道进一步整治,下游河道主槽趋向顺直，主流偏北，涌潮较以前更大，本河段七月份前后低潮位最低，八、九、十月份高潮位最高。闸口站历年最高潮位+7.56米，历年最低潮位+1.19米，最大涨潮差2.98米，最小涨潮差0.01米，平均涨潮历时1小时33分，平均落潮历时10小时52分。潮流为往复流。潮流流速按百年一遇设计为4.1mSo桥位处百年一遇高水位为8.52米，低水位为1.23米，三百年一遇洪水位为

5、9.08米，施工期间洪水与涌潮按10年一遇的频率设计。3、工程地质：桥址区上覆第四系覆盖层厚度变化较大，近山前的XXX岸较薄，在2#墩处最薄为28.1米，向萧山方向渐厚，在15#墩处最厚达59.40米，按其时代、成因和物理力学性质可分为三大层。第一层为素填土及最新河流冲积相沉积的流塑软塑的亚砂土、亚粘土及松散中密状的粉、细、中砂，层厚11.435.1米，第三层为晚更新世冲相沉积的圆砾土及砾砂层，层厚1.2519.85米。下伏基岩为侏罗系上统（La）的火山岩层及白垩系下统朝川组（Kel）的陆相碎屑沉积岩，两者呈断层不整合接触，以XXX断裂为界，东南侧岩质软弱，工程性能差。西北侧6#、7#墩基岩受

6、构造影响较重，发育有断层破碎带，差异风化显著。4、施工特点：本工程水文及地质情况复杂，桥位处受涌潮影响严重，若采用水上船舶施工，对施工船舶的适应性能要求很高，泊锚困难，作业时间有限,其基施工段由于墩位多，工作量大，且受上部结构安装时机的限制，组织流水作业困难，要求投入大量的船机及起重设备，且该河段交通运输船舶繁忙，因此，施工期间，航道管理困难。工程质量、进度及船舶机设备的安全均难以保证。从该河段已建及在建的桥梁的施工情况看，采用栈桥彻底摆脱涌潮影响的施工方案已十分成熟，有大量的成功经验可供借鉴。其上部结构均为安装构件，工作量十分巨大，安装精度极高，而桥位处地势平坦，受台风影响严重，故要求上部结

7、构安装工艺简便快捷，安装精确。针对上述具体情况，经多方面比较，我局提出了如下施工方案：一、基础阶段采用单栈桥陆上施工，不仅可省掉大量的船机设备，且对工程的质量进度和安全有充分的保障。二、上部结构施工阶段采用双栈桥、龙门吊及少支架施工方案，其施工工艺简单，方便快捷，且安装精度高。三、栈桥设计：1、纵向轨道梁：龙门吊大车行车系统设计间距为24.0m,考虑到栈桥在使用过程中对称均匀受力，初步将栈桥的设计跨度定为12.0m,轨道拟采用单层三排贝雷桁梁，设计最大单轮压力为26t,每组滑车的前后轮距为1.8m,结合轨枕的布置，取如下计算图求。I12.0mI12.0m12.0m当荷载作用在跨时为弯距最不利位

8、置：查弯距影响线图表得：Mmax=2lf=0.2891252t=194.208t.mMO=224.64t.m最大挠度查表得：Fmax=KX(pl3100EI)式中：K挠度系数取为2.716P为集中荷载为52t1.为计算跨度12mE弹性模量为2.1107tm2I惯矩为7.51510WFmax=2.716(52123)(1002.1X1070.007515)=1.5510-2m=15.5mml600=20mm剪力计算：Vmax=KXP=1.3452=69.68tV0=69.89t故均符合要求2、钢管桩设计1)柩长计算：桥位处河床较为平缓，河床顶标高从+00.34m至209m,河床平均标高按-LOm

9、计算，栈桥的顶标高为+10.0m,桩顶标高为+7.85m,采用800义8钢管桩，单桩承载能力按50t计算,使用过程考虑河床有2.0m的冲刷，河床上部覆盖层一般为淤泥质亚粘土、亚砂土，土层的极限摩阻力T尸20Kpa,每墩采用4根管桩支承轨道梁，设计时不考虑闭塞效应和群桩效应。由于在桩入土范围内有多层砂层分布，综合考虑2米粉砂层作为持力层，取L=25Kpa,贝I：P=K.s.uTiIi式中：K安全系数取为0.65入S挤土效应为0.87U桩周长2.513mP=K.入s.u.(TKi+2Xl2)则:l=(P-Ks.u.2.I2)/(kJ.u.TI)=(5105-0.650.872.513251032)

10、/(0.650.872.51320103)=15.Im桩长l=lo+l=7.85+l+15.1+2+2=27.95m2)沉降计算：栈桥墩支承桩的沉降按单桩简化计算如下：S=c+k=NloEA+2Nh3EA+NC0Ao式中：N桩顶竖向压力为N=50tE材料弹模E=2.1105Nmm21.o冲刷线以上桩长L0=10.85mH冲刷线以下桩长h=17.1mA桩的横断面积A=20106mm2C0桩底平面的地基竖向地基系数Co=mhMo为桩比例系数，亚砂土层取Mo=3000KN?则Co=3000103l0.2l.71XIO4=5.1310-2Nmm3Ao桩底平面的作用面积AO二刀(d2+h.tg/4)2或

11、Ao=1/41/取两者中的小值。中为土的内磨擦角取3=15。1.l为两排桩间距取2.0moAOl=JI(d2+htg44)2=JIX(800/2+1.7110ltgl54)2=7.3106mm2AO2=14JI112=14JI20002=3.14106mm2MAo=3.14106mm2：S=NloEA+2Nh3EA+NC0A0=1.285+1.35+3.1=5.735mm但在实际使用过程中，作用在单桩顶上的压力均小于50t,且为群桩,故单桩的沉降均在5mm以内，能够满足使用要求。3、栈桥的结构形式：1)上游侧：根据上述计算，结合XXX六桥的实际经验，栈桥采取如图3-1、3-2所示结构图，上游侧

12、桥桥宽6.0m,设龙门吊轨道和运输车辆通道，桥面板采用IOmm钢板，龙门吊轨道采用P43钢轨，纵向分配梁采用112.6工字钢，沿宽度方向通长按50Cm布置，在桥墩处考虑到如50T履带吊车等起重设备作业需要，局部将纵梁按25Cm布置，横向分配梁采用125a工字钢，全断面范围内按1.50m的间距布置，在龙门吊作用范围内按75Cm布置，龙门吊纵向轨道梁采取单层三排贝雷桁架，在四分之一节点处，需作加强处理，行车道部分纵梁采用单层双排贝雷桁架，桩顶帽梁采用125a工字钢，每墩5根800X8钢管桩，离桥墩附近采用6根，如图3-3、3-4、3-5所示。为方便计算，取如下计算图式验算P43钢轨强度Mmax=KFL=0.289260.75=5.6355+m拉应力：f=MWW为截在抵抗矩W=217.3cm3=(5.6355104N103mm)217.3103mm3=259.3Nmm24.0m,则一个主拱支撑所需的材料如下表示以部分异型杆件：名称800I1820NlN3N4N5N8NllN26N22