满堂脚手架施工方案(精选6篇).docx

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1、满堂脚手架施工方案（精选6篇）满堂脚手架施工方案（精选6篇）满堂脚手架施工方案（一）：一、工程概况该层板面标高为15.87m,地面标高为&p1.usnm；0.000,该层高为15.87m。该处楼板的总投影面积为：350m2,为梁式楼板，板厚为180mm,最大的梁截面尺寸为450×；3100mm,其他的梁截面面积均在0.9m2之内，本层模板的支撑系统用&phi；48×；3.5的钢管搭设，主杆布置为：在K轴的CK1.（I）及梁截面面积大于0.7m2以上的立杠用四排450×；900mm的间距布置、其他的为900×；900mm一道布置立杆。纵横水平杆沿立杆垂直方

2、向每1.2m一道，用扣件互互相连（见搭设平面图1）。二、型式选择与搭设要求全部采用落地式钢管满堂红配扣搭设，搭设必须满足有足够的刚度和稳定性，保证施工过程中在各种施工操作在允许荷载作用下不产生失稳、变形、倾斜、扭曲等现象。三、搭设方法见平面布置图1四、拆除工艺见外排栅的拆除工艺五、质量、安全保证措施按照外排栅的方案进行六、混凝土浇捣方法：于K轴的CK1.1.梁过深（3.1m）,项目设计有关人员及监理公司商量，决定对CK1.1.梁分二次浇筑完成，第一次浇筑至中和轴，第一次浇筑完在混凝土初凝前，必对混凝土面插毛及需对混凝土面插&phi；102001.=600mm双排钢筋。让新浇混凝土与旧混凝土有更

3、好的接触间，当第一次浇完混凝土的3天后再进行浇筑第二次混凝土。七、荷载计算计算以K轴的CK1.1.梁为例（搭设时的架子如梁的截面面积大于07m2以本计算书同样搭设。现取材料自重为0.15KNm2,钢筋混凝土为25KNnI2,施工荷载为4KNm2。1、模板系统计算：（1）材料截面、性能常数（2）梁侧模板计算以CK1.1.梁高为准，以图2剖面，梁侧板为18mm胶板，立档为20OnInI一道，立档外侧用双水平钢管卡紧，每侧6道双排水平钢管。每侧每排设置6道（排距每40Omm）对拉螺栓（见图2）。A、梁侧模板的标准荷载，新浇捣混凝土时对模板产生侧压力：查建筑施工计算手册得Fa=O.22rctB1.B2

4、V12,Fa=O.22×；25×；200（50+15）×；1.×；1.2×；2512=102KNm2,Fb=RcH=25×；3.1=77.5KNm2,取二者的小值，取F=77.5KNm2为计算值。B、梁侧模板的强度验算取水平面施工活荷载为4KNm2,梁侧模板的计算可按四跨连续梁计算，取梁底I1.nq=(77.5×；1.2+1.4×；4)×；1=98.6KNmM=I1.1.fetimes;98.6×；O.22=0.359KN.m3.1.mW=bh26=182fetimes;10006=5.4&ti

5、mes；104mm32fesigma；=Mw=0.359×；1065.4×；104=6.65Nmm2fm=11Nmm2满足强度要求。q=19.72KNmC、侧梁板的刚度验算200mmfetimes;4&omega；=kq1.4100EI,查建筑施工计算手册，I=183fetimes;100012=4.86×；105mm4feomega；=0.967×；98.6×；2004100×；104fetimes;4.86×；105=0.31mm1.400=0.5mm,满足要求。D、立档(梁侧板的竖彷间距为每20Omm设一道，立档采用8

6、0×；80的彷木验算杨木的挠度，该荷载为三角形,以最大值作为均荷载设计，本设计立档最大距离(对拉螺杆二支点距离)为50On1.n1,以四跨为计算，q=19.72KN11根据&omega；=kq1.4100EIfe1.e;1.4001.=(EI4kq)13查设计手册,K=O.644,I=bh312=3.4fetimes;106mm4,E=10000Nmm21.=（10000fetimes;3.4×；1064×；O.644fetimes；19.72）13=874Inn1500mm,满足要求。E、梁侧水平杆（双钢管）设计验算。研究到荷载的实际情景，取最大值作为均匀荷载，

7、立档所受到梁侧板的侧力（200fetimeS；500mm）o侧板传给立档的总力为：Po=77.5×；0.2×；0.5=7.75KN所以在单位面积侧板传给立档的Po为传给双水平钢管的P1.集中力，按四等跨连续梁计算，计算简图为图6,计算水平杆的抗弯强度。iX&sigma；=mw&1.e；fmP2=1.5P1,查设计手册f=205Nmm2,feomega；=5.08×；103mm3Mmax=O.2×；1.5P1-O.2P1=O.775KN.mfesigma；=7.75×；1055.08×；103=152Nmm2f=205Nmm2,满足要求

8、。F、对拉螺杆验算对拉螺杆的横向距离为0.4%竖向距离以最大距为0.5m,以最不利荷载为不利点，其承受的面积为：0.4×；0.5=0.2m2o每根螺栓所承受的拉力为N=77.5×；0.2=15.5KN本工程采用直径为&phi；141111对拉螺栓净截面面积为扣除纹高为2边2.5mmoA=&pi；(14-2.5)24=103.86mm2,fm=215Nmm2螺栓所能承受的轴力，103.86fetimes;215=22332N=22.33KN15.5KN,满足要求。(3)梁底模的计算(梁底搭设见图2)梁底采用18m11胶板，设置三层彷木，顶层松木垂直梁底面每25Onnn一道，中

9、间层为在梁底宽度范围内每20Omm道，底层为45Omm一道双松木。由于梁底模板所承受的荷载与侧模(最不利位置)荷载相同，底模的支点比侧模多，所以梁底模板可免验算。A、荷载计算以450×；3100mm梁为计算(把荷载转化成线荷载),材料自重：0.15KNm,混凝土自重：34.87KNm,钢筋4KNm,混凝土施工荷载4KNmo总荷载：Q=1.2×；(0.15+34.87+3)+1.4×；4=51.22KNm0B、顶层彷木设置的验算(每20Omm一道)，可按5跨连续梁计算：&omega；=kg1.4100EI1.400,K=O.644(前面已查得),1.=(EI4Kg)

10、13,其中E=6000Nmm4,I=bh312=18×；450312=1.37×；108mm41.=(6000×；1.37×；1084×；0.644×；51.22)13=867mm20Omm,满足要求。C、中间层彷木间距的验算顶层松木每条传给二层杨木的荷载为51.22KNm（最不利），而二层平行梁长方向设置6条松木，每条中至中距离为24Omm一道。那顶层杨木同时传给2层松木的力（二层彷木每条所受的力）为：q=51.22×；0.24=12.29KNmo而三层杨木的支点距离为09m（双杨木），&nu；12.29×；2t

11、imes;0.45=5.53KNmax=12q1.=0.5×；Zmax=3&nu；2bh=3×；5.53×；1032×；80×；80=1.296Nmm2fv=1.5Nmm2,Mmax=12q1.2=0.5×；12.29×；0.92=4.97KN.m,W=bh2b=853333mm3&sigma；=4.97×；106853333=5.8Nmm2fm=15Nmm2满足要求。D、底层松木的间距验算本工程设计为双杨木，排距为90OnInI一道，而二层析木传给底层杨木由C点计得其每条杨木的最大轴力为5.53KN,计算图7,底

12、层每条松木所完二层传来的总力（化成线载）为5.53×；6×；1=33.18KNm,为确保安全，取中间单跨来计算：q=13.08KNmR1.=R2=12q1.=7.47KNMmax=q1.28=33.18×；O.4528=0.84KN.mVmax=7.47KN,Zmax=3fenu;2bh=1.75NnInI2fv=1.5Nmm2,而本工程采用双杨木一齐承受，所以1.75×；12fv,满足要求。（4）计算钢管支撑以CK1.1.为准：（计算1.m2长梁内及板的荷载）钢筋混凝土：0.45×；3.1.×；25=34.88KNm2,施工荷载：4

13、KNm2,材料自重：0.15KNm2,梁范围之外的板重：（板厚15OnIn1.）取0.15KNnI2,总荷载：（34.88+0.15×；2）fetimes；1.2+4×；1.4=47.87KN,现场使用立杆距离为450mm,横距为900mm一道（每90Omm长方向内有4条立杆支撑），不研究风荷载。A、立杆稳定性验算：N&psi；Af,得fe1.ambda；=1.oi=I.2×；1.2fetimes;10315.8=91,（其中取计算长度系数为12,i=15.8）所以查表&psi；=0.654,A=4.89×；102mm2则：47.82×；103

14、0.654×；4.89×；102×；4=37. 38f=215times5O.582（研究到钢管抗力不稳定系数）,满足稳定性。B、扣件抗滑计算&nu；&1.e；&nu；,前面计算得出条立杆总要承受的压力为47.82KN,N=47.82×；14=11.955fenu;=8KN不贴合要求，所以一个扣件的抗滑力不到，抗滑需加固。加固办法：a、利用立杆与纵横杆（最顶一道）的交接处扣件互互相接，相互作用。b、在最顶一层的扣件底另加一扣件紧顶该上头扣件，让二个扣件一齐作用。c、把大梁混凝土分二次浇捣。本方案决定同时采用以上三种做法一齐，但研究扣件受力不均匀系数取0.

15、6,（在每条立杆上有三个扣件一齐作用，计算不研究第C项做法）。则N=I1.955KN8×；3×；0.6=14.4KNo（5）楼面强度校核&p1.usmn；0.000层楼板校核：A、荷载计算（0.9×；1.35ni有四条立杆，取该面积来校核）。立杆传来的：11. 955×；4（0.9×；1.35）=39.35KNm2支撑体系及模板体系：（4×；15+13×；4）fetimes；3.840.9×；1.35+0.15=3.69KNm2fepIusmn；0.000层楼板自重：0.22×；25=5.5KNm2共计：48.54KNm2化成线荷载为48.54KNmoB、取首层K1.G×；1325轴处的Im宽板为计算单元，因为&p1.usnm；0.000层楼板为无梁板楼盖的预应力楼板,取计算长度为跨中板带，取计算跨度的跨9300mm的一半为计算长度，以4.65m为计算长度，研究周围结构的作用，取M=q1.210,预应力配筋I1.n宽为3条，直径15.24Inin的钢丝胶,每条面积计算公式如下：&pi；115.2424=182.41mm2,3条面积为547.24mm,因为预应