矩形板式桩基础（80塔吊）41#楼计算书.docx

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1、矩形板式桩基础(80塔吊)41楼计算书计算依据:I、塔式起重机混凝上基础工程技术规程JGJfT1.87-20092、混凝土结构设计规范GB50010-2()1()3、建筑班基技术规范JGJ94-284、建筑地基基础设计规能BGB50007-20II一、塔机属性塔机型号QTZSONFSW3)塔机独立就密的最大起吊加度Hixm)44.6塔机独立状态的计0加度H1.m)50.5塔身桁架结构方悔情塔身桁架结构宽tffB(m)1.7二、塔机荷载I、塔机传递至基础荷或标准值I：作状态塔机自Jt保准值Rd(KN)575起，H荷貌年准WFqk(kN)100切向荷就标准值FWkN675水平荷软体准仇Rk住N)2

2、9Miu力矩标准IftMWkNm)16W林工作状态将向荷殡标准侑FV(kN575水平荷S1.标准假Fvk(kN)79帧瞿力矩标准iftMH(kNm)22892、塔机传递至基砒荷或设计值工作状态塔机自JRJiiHiFHkN)1.35a-1.35575-776.25起，I1.荷极HHftFQkN)1.35Fqk=1.35XK)O=5W时肝效设计UiF(kN)T76.2513次台长1.(m)5长台宽Mm)S梁启长向桩心即u(m3.65TftA宽向机心即ab(m3.65收台誓Bt水白混凝土等被C35承台悔凝土自置OkNms)25承台上制iIJfethW0承台上SJ5土的聿度(kN)19水台泥般1.保护

3、层厚度鬣mm)50配n喻梁皆改介底标跖d(m)-4.9居础存一图承台及其上土的自重荷载标准值：G1.=b1.(hin=(F+G)nM+Fvh)1.=(776.25+1096.875)/4-(3090.15+106.651.3)/5.162=-157.226kN四、桩承羲力验算桩类型浦注桩rt1.*(Umm)600他混我上强度等汲C35桩板成桩工艺原数c0.75机淞凝土白MkNm?)25桩次及卜保护层厚度EmnO50班邂标Sfd2(m)-37.9桩有效长度h(m)33极配筋桩分件通纲随觉通HRB40012I4自定义桩身承QitiHfi桩身承找力修计但6200地暴胧性地下水位至地去的用禽IWm)1

4、.33自然地血标豳&m)().9是否电也承6效应次价效府系敝IX0.8士名称上层号度IHm)M用力特征fftqia(kRa)端用力特征！ftqfuPa)机技系数承或力特征假fAp+nJKAt=0.8x1885x(2.7x3O+11.535+1()x6(+8.85()+65O().283+).89()5.()38=2844.()52kNQi346.875kNRi=2844.052kNQbnaxX10.214kN1.2Rx=1.22844.052=3412.862kN满足要求！2、桩蓦竖向抗拔承魄力计算Qkmin=-I16.464kN0按荷毂效应标般组合计算的桩基拔力：Qk=1.1.6.464kN

5、桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算.桩身的重力标准值：Gp=My1.1.O)AP=33x(25-10)xO283=14O.O85kNR=uiqsui+Gp=.81.885(0.32.730+0.61.1.535+0.61060+0.38.850)+140.085=1.282.82kNQC116.464kNRj=1282.82kN满足要求！3、袖身承武力计算纵向普通钢筋截面面枳：As=n11d24=123.142I424=1847mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q皿=1093.789kN桩身结构竖向承载力设计值：R=62

6、kNQ1093.789kN6200kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷栽效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q1=-Qnua=157.226kNyA,=(360x1847.256)1O,=665.012kNQ157.226kN0.65%满足要求！五、承台计算，台肥筋水台庆部长向配筋HRB4XI2O15O水台底部妞向配筋HRH41X120150水台顶部长向配筋HRB-UKI2O15(I木台顶部妞向配筋HKH4002O15OI、荷蒙计算承台计免不计承台及上士自重:Fm*Fn+M1.=776.25/4+3090.15/5.162=792.7I1.kNFm1.1.1.=FnM1.=776.25

7、/4-3090.15/5.162=-404.586kN承台底部所受最大弯矩：Mx=Fmix(ab-B)2=792.7I1.(3.65-1.7)2=772.893kN.mMy=FmM(a-B)2=792.7I1.(3.65-1.7)2=772.893kN.m承台顶部所受最大弯矩：Mx=Fmin(ab-B)=-4O4.586(3.65-1.72=-394.471kN.niMy=Fmin(a-B)2=-4(M.586(3.65-1.7)/2=-394.471kN.n计算底部配筋时:承台有效高度：ho=1300-50-202=1240mm计算顶部配筋时：承台有效高度：ho=1300-50-20/2=1

8、240mm2、受剪切计算V=Fn+M1.=776.254+3()90.i55.162=792.71IkN受剪切承载力极面高度影响系数：%=(8001240严=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：am=(ab-B-dV2=(3.65-1.706)2=0.675ma=(a-B-d)2=().896x1.1331.571O351.24=9885.517kN1xi1.1.h(=().8961.133x1.57x1.(Px5x1.24=9885.517kNV792.711.kNmin(h,b*1.to.PiMfdhO)=9885.517kN满足要求！3、受冲切计算塔吊时承台底的冲切范闱：B+2ht

9、=1.7+2x1.24=4.18nab=3.65mB+2h(=4.18m.a=3.65nB+2h2)=772.893106(IXI6.75OOO1240-)=0.006=1.-(1.-2as)os=1.-(1.-20.()06)os=0.(M)6s=1.-2=-0.006f2=0.997As=M(shoG)=772.8931.06(0.9971.240360)=1.737mm2最小闱筋率：p=0.15%承台底需要配筋：=max(As.b1.v)=nax(1737.0.001550001240)=930Omnf承台底长向实际配底:As=1.0787mm*A=9300m11r满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积0s2=M(nf1.1.hr)=772.893106(1.16.7500012402)=0.006=1.-(1.-2s2)05=1.-(I-2x0,006)os=0.006sj=1.-2=I-0,002=0.997As2=Mx(s2hof)=772.893106(0.9971.24O36O)=1737mm2最小配筋率：p=0.15%承台底需要配筋：A2=max(As1.h.)=max(1.737.().(X)155(MX)1240)=930Omm?承