“箱形柱外露刚接”节点计算书.docx

《“箱形柱外露刚接”节点计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《“箱形柱外露刚接”节点计算书.docx（9页珍藏版）》请在优知文库上搜索。

1、“箱形柱外露刚接”节点计算书一.节点基本资料设计依据:建筑抗震设计规范GB500112010(2016版)刑结构连接节点设计手册第四版节点类型为：箱形柱外露刚接柱豉面：BOX-3O012,材料：Q345柱全截面与底板采用对接焊继.焊健等级为：二级,采用引强板:底板尺寸：1.*B=5,IOrrn5-10am.厚：T=30InB锚栓信息：个数：8采用锚栓：双端用炸板锚松库Q355-M30方形懒栓垫板尺寸(Inn)：BT8020底板下混凝土采用C30节点前视图如下：节点下视图如E：二.内力信息设计内力：现合工况内力设计值工况Nz(kN)IVx(kN)Vy(kN)Mx(kNm)My(kNm)抗震组合工

2、况I-280.030.017-011.010.0是三.验算结果一览验算项数值限值结果底板下混凝土最大压应力(MPa)5.31最大16.8满足底板厚度(mm)30.0最小20.0满足锚栓拉力(kN)13.7最大101满足板件宽厚比12.7最大18.0满足板件剪应力(MPa)27.3G大125满足焊维剪应力(MPa)26.1最大160满足煌脚高度Gnm)8.00最小8.00满足板件宽厚比15.8呆大18.0满足板件剪应力(MPa)35.0最大125满足焊缝剪应力(MPa)26.7最大160满足煌脚高度(mm)8.00最小8.00满足锚栓锚固长度(m三)750此小750满足最大正应力(MPa)145

3、G大407满足y轴的应力(YPa)43.7G大233满足X轴力应力(MPa)-18.1最大233满足综合应力(MPa)41.4最大267满足腹板焊脚而(Ina)8.00最小8.00满足乳缘焊脚离(Inm)I8.OOG小8.00满足四.底板下混凝土局部承压验算控制工况：组合工况1,N1=(-280)kN(受压)：=44kNm：Mr=-IOkNm1按单向公式双向加计算1.1 单独X向偏压下计算的心距：e-10/280X10-142.85711m底桢计算方向长度：1.,=540InB底板垂直计算方向长度：B.=510rrn锚松在计算方向离底板边缘即离：d=50mme=1.,/6=540/6-90rn

4、nej=1.,6+d3=5406+503=106.667mmee：,底板卜混凝土局部受压，受压区长度XI,计算如卜.：混凝土弹性模fitE.-30000Nmmi钢材弹性模量：R,=206000N三2弹性模呆比：n=EE.=206000/30000=6.867锚程的总有效面积:A,=1681.759mm:有一元三次方程的各系数如下：=1.B=3*(e-1.2,)=3(142.857-540/2)=(-381.429)C-6n*.B,*(e*1.2d)66.867X1681.759/54OX(142.857*540/250)-46558.919=-(1.-d=(-46558.919)X(540-5

5、0)=(-22813870.502)方程式：RXniBXn+CXn+D=O,得成板受压区长度：Xn=405.397wn。.=2*N*(e+1.1.2-d)BXn(1.-d-Xn3)-2280X(142.857-540/250)/540/405.397/(54050105.397/3)X10=2.616N11m锚检群承受的拉力：T=N*(e-1.2+Xn3)(1.-d-Xn3)=280X(142,857-540/2+405.397/3)/(540-50-105.397/3)=6.304kN单个锚栓承受的政大拉力：N1.o=T.,/3=6.301/3=2.101kN1.2 单独丫向偏压下计算心距:

6、e=44280X1.O1=157.143mn底板计尊方向长度：1.,=540Inn底板垂直计算方向长度：B,=540m锚性在计算方向岗底板边缘距离；d=50mme-1.,6-5406-90rnne2=1.,6+d3=54064503=106.667mmee2,底板下混凝土局部受压，受压区长度X“计算如下：混凝土弹性模量:E1=30000Nnun2饰材舛性模量：E,-206000Nb1112弹性模量比：n=E,Et=20(0003(K)00=6.867锚检的总有效面枳：A,=1681.759mm：有一元三次方程的各系数如下：A=IB=3*(e-1./2,)=3X(157.143-540/2)=(

7、-338.S71)C=6n*A,B,*(e+1.,2-d)=6X6.8671681.759/54OX(157.143+540/2-50)=48391.918D=-C*(1.-d)=(-18391.948)(MO50)=(-23712051.38)解方程式：AXn-BXn2+CXn+1.)=0,每底板受压区长度：Xn=377.03m。.,=2*N*(e+1.,2-d)B,Xn(1.-d-Xn/3)=2280X(157.143*540/2-50)/510/377.03/(540-50-377.03/3)IOj-2.847NBm锚栓群承受的拉力：T=N*(e-1.2+Xn3)/(1.-d-Xn3)=

8、280(157.1-I3-M0/2+377.03/3)/(540-50-377.03/3)=9.852kN单个描栓承受的最大拉力：N,“=T“/3-9.852/3=3.284kN1.3应力合成底板下混凝土压应力:。,=。+O=5.463N三s锚栓群承受的总拉力:1.=T.,+T.,=16.156kN单个铺桂承受的最大拉力:N1.)UN,s=5.385kN2按双向MK进行辅计算双向偏压时，底板下混凝土压应力：。=5.315Nmnj双向偏压时，锚栓群承受的总拉力:T.=25.697kN双向俯压时,单个懒栓承受的最大拉力:N13.674kN双向偏选时,底板混凝土应力分布和锚栓拉力如下图混凝土应力和锚

9、栓拉力分布图(MPa)混凝土抗压强度设计值：1.=14.3N三j为地解组合工况，取Y“=0.85底板下混凝土最大受拉应力：。.=5.315N三,f=0.04952,069X290X29010=8.618kNm4混士反力作用下丫向加劲肋闾区格分布穹炬计算V向加劲肋向区格按三边支承板计算，偏安全取区格最大混凝土压成力控制工况：组合工况1,以大混凝土压应力：o.=3,151Nm*己抗彘调整跨度Ij三290nun悬一长度:b8=0.5(54030012)-12611m分布弯矩：,=O.O4=7111in1050.5X(540300).710.530=56m弯矩分布系数：J产70X7(55X71+70X

10、56)=0.635分布驾矩：M11=N.*.=10255.297X0.635X10=6.514kN6储枪拉力作用下X向加劲助同区格分布穹炬计算X向加劲肋间区格按三边支承板计算区格内无锚栓或谛栓不受力.取分布弯矩：Kc=OkX7储检拉力作用下丫向加劲的间区格分布专矩计算Y向加劲助间区格按三边支承板计算控制工况：组合工况1.-险最大拉力:N,4244kN(已抗震调整)锚栓中心到板板边缘矩离：1.=0.5X(540-24-50=70mm1”对应的受力长度之半：1U=I“=70ran锚栓中心到Y向加劲肋柜围：1.=0.5X290-8=137mn展对应的受力长度：1.=137in(10570.1370.

11、530)-172m11弯矩分布系数：C*0.570137(70137+70X172)=0.222分布穹矩;M1J=N.*.=4243.6190.22210=0.941kN8聂求的小底板厚度计算综上.底板各区格最大分布弯矩值为：K1.-13.122kN受力要求最小板期：t.=(6*M,f)4=(613.122/2951.,ftf=1.6.337ma3011mr满足一股要求最小板以：1.=20an30mn,满足柱截面要求最小板厚：t户12BmW30mm,满足六.锚栓承教力殴算控制工况：组合工况1.N.=(-280)kN(受压)：*=44kNtn；M,-40kNm锚检最大拉力：N.=13.674kN(参混凝土承投力验算)福性的拉力限值为：N,=100.906kN锚栓承受的破火抗力为：NS=I3.674kN100.906kN,满足七.柱对接焊缝验算柱裁面与底板我用全对接焊缱.强度满足要求八.X向加劲肋骚算加劲肋外伸长度：1.=105HIB加劲肋间反力区长度：I-minS.5X290.105)=105mn加劲肋外反