各种行位的设计注意事项.docx

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1、各种行位的设计留意事项倒扣处理（行位）一斜边的动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使斜边与行位产生相时运动趋势，使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。如下图所示：上图中：=23（防止合模产生干涉以及开模削减磨擦）25（为斜边倾斜角度）1.=1.5D（1.为协作长度）S=T+23mm（S为行位须要水平运动距离；T为成品倒扣）S=（1.1.xsina-）cos（为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM：1.1.为斜边在行位内的垂直距离）二斜边锁紧方式及运用场合简图说明相宜用在模板较薄且上码模板与A板不分开的状况卜.，配合面较长，程定较好相宜用在模板厚、模具空间大的状况下.且两

2、板模、三板板均可运用协作面1.1.5D（D为斜撑销直径）稳定性较好相宜用在模板较厚的状况下且两板模、三板板均可运用，协作面1.叁1.5D（D为斜撑销直径）稳定性不好,加工困难.相宜用在模板较薄且上固定板与前模板可分开的状况下协作面较长，稳定较好三块动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使铲基块与行位产生相对运动趋势，铲基动面B铲基动行位,使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。如下图所示:上图中:=壬25（为拔块倾斜角度）H11.5W（H1.为协作长度）S=T+23mm（S为行位须要水平运动距离：T为成品倒扣）S=H*sin-/cos（为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM

3、；H为拔铲基块在行位内的垂宜距离）C为止动面，所以铲基块形式一般不须装止动块。（不能有间隙）四行位的锁紧及定位方式由于制品在成型机注射时产生很大的压力，为防止行位与活动芯在受到压力而位移，从而会影响成品的尺寸及外观（如跑毛边），因此行位应采纳锁紧定位，通常称此机构为止动块或后跟块。常见的锁紧方式如下图：筒图说明筒图说明行位采纳镶拼式锁紧方式,通常可用标准件.可查标准零件表，结构强度好.适用于锁紧力较大的场合.采纳嵌入式锁紧方式,适用于较宽的行位行位采纳整体式锁紧方式,结构刚性好但加工困难脱模距小适用于小型模具.采纳嵌入式锁紧方式适用于较宽的行位.采纳拔动敢止动稳定性较差,一般用在行位空间较小的

4、状况下采纳镣式锁紧方式,刚性较好一般适用于空间较大的场合.五.行位的定位方式行位在开模过程中要运动肯定距离，因此，要使行位能够平安回位，必需给行位安装定位装置，且定位装置必需敏捷牢靠,保证行位在原位不动,但特殊状况下可不采纳定位装置，如左右侧跑行位，但为了平安起见，仍旧要装定位装置.常见的定位装置如下：简图说明利用弹簧螺钉定位，弹簧强度为行位重量的1.52倍,常用于向上和侧向抽芯.利用弹簧钢球定位，一般行位较小的场合下，用于侧向抽芯.利用弹簧螺钉和挡板定位，弹黄强度为行位重量的152倍，适用于向上和侧向抽芯利用弹簧挡板定位,弹簧的强度为行位重量的1.52倍,适用于行位较大,向上和侧向抽芯.六行

5、位镶件的连接方式行位头部镶件的连接方式由成品确定，不同的成品对行位镶件的连接方式可能不同，具体镶件的连接方式大致如下：筒图说明简图说明行位采纳整体式结构，一般适用于型芯较大，强度较好的场合.采纳螺钉固定,一般型芯或圆形,且型芯较小场合.采纳螺钉的固定形式,一般型芯成方形结构且型芯不大的场合下.采纳乐板固定适用固定多型芯.七行位的导滑形式块在导滑中，活动必需顺当、平稳,才能保证行位在模具生产中不发生卡滞或跳动现象，否则会影响成品质品,模具寿命等。常用的导滑形式如下图所示。简图说明简图说明采纳整体式加工困难,一般用在模具较小的场合。采纳压板，中央导轨形式,一般用在行位较长和模温较高的场合下。用矩形

6、的压板形式,加工简洁，强度较好,应用广泛,压板规格可查标准零件表.采纳T形槽,且装在行位内部,一般用于容间较小的场合，如跑内行位.采纳7字形压板,加工简洁,强度较好,一般要加销孔定位.采纳镶嵌式的T形槽,稳定性较好,加工困难.八倾斜行位参数计算由于成品的倒扣面是斜方向，因此行位的运动方向要与成品倒扣斜面方向一样,否侧会拉伤成品。1 .行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向动模.如下图所示：=d-bd+b25c=+(2-3)H=H1-S*sinbS=H1.*tgdcosb1.4=H1Zcosd2.行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向定模.如下图所示：1=d-bd-b壬25C=a+(2+

7、3)H=H1+S*sinbS=H1.+tgdcosb1.4=Hcosd九前模遂道行位1.应用特点a.制品倒扣成型在前模侧b.制品外观有允许有痕迹c.行位成型面积不大如下图所示：2 .前模遂道块筒图如下：合模状态此处倒勾成形在前模侧，且外观不允许有痕迹，须跑前模遂道行位。(3).设计留意事项第一次开模其次次开模及顶出状态a.上固定板的厚度H2M1.5D(D为大拉杆直径：大拉杆直径计算超级链接三板模大拉杆计算；H2上固定板的厚度)b.铲基块镶入上固定板深度H23H2c.注口衬套头部要做一段推度，以便合模。且要装在上固定板上，以防止成型机上的喷嘴脱离注口衬套，产生拉丝现象不便取出，影响下一次注射。d

8、铲基块在前模板内要逃料。e.耐磨板要高出前模板O.5mm,爱护前模板。以及支撵铲基块防止铲基块受力变形。f小拉杆限位行程S23H1,以利合模。（H1.为行位高度）g.铲基杆前端最好装固定块，易调整，易加工，构成三点支撑，增加铲基块强度。h.要使耐磨块装配顺当，要求点E在点D右侧。如下图所示：i.行位座与铲基块装配时，要特殊留意尺寸B与B1.的关系，应为BB1.,但为了装配的顺畅，也可将其行位座后模板部分全部挖通。（4）双T槽的计算公式及留意事项：两面要靠破接触面积大强度好此面要有间隙削减接触面防止卡滞如上图中S3=H*tg;（H为行位下降的高度即小拉杆行程；为铲基块角度）S2=2*cos；（2

9、为铲基块与行位间隙，一般为0.5mm）S=S3-S2=H*tg-2*cos=（H*sin-2）/cos；（S为行位水平运动距离）S4=1/cos;（1行位镶件与行位间隙隙：为行位镶件倾斜角度）S1.=（H*sin-1.）sin（）;（为扣槽间隙，一般为0.5mm；S1.为行位镶件脱离倒扣距离）留意事项：a.装配要求：行位镶件与倾斜的镶件孔装配，要特殊留意尺寸与A1.的关系，应为AA1.Ob.双T槽公差：如下图装配留意事项范例上图中行位镶件能顺当装入公模仁内，要求S1.S或将公模板开通。（见右图）=+23（便于开模及减小摩擦）H1.5）（H为斜撑销协作长度：D为斜撑销宜径）双T槽机构范例双T槽结

10、构范例开通模具简斜面此面为倒勾面此角落有倒勾2前模爆炸式行位（1）.爆炸式行位适用场合一般成型在前模侧且对行位成型面积较大，尤其是行位在前模侧很深的状况下运用。（下图为爆炸式行位典型实例：）（2）.炸式行位简图如下：（3） .行程计算:如下图中S=1.*sin（为T槽角度：1.为沿T槽方向行程；S为行位水平运动距离）H=1.*cos（H为行位纯垂直运动距离）开模状态（4）.爆炸式行位设计要求及留意事项：如右图中所示：a.底部耐磨板要做斜面，削减行位与公模板间磨损，一般取1.5，3。，装配位置须在行位重心3/4处。b.S!S（S为行位水平运动距离）c.行位背部耐磨板要高出行位背部0.5mnme.

11、挡块与抓扣间角度耐磨板倾斜角度f.=（为T槽角度：为限位拉杆角度）g.T型块长度尽量取长，高出前模板IOmm即可。h.行位头部要装合模螺钉，便于组模，试模要取下。1.锁T形块螺钉要垂宜于T形块j.头部弹簧须求行位重量k行位背部要做对刀平面1.行位两侧面要做限位槽m.行位头部肯定要做基准面，便于组模及加工基准，一般取8mm以上n爆炸式行位肯定要做凸肩（定位翅膀），以利合模且要有一个基准，不行逃料。基准面不行逃料基准面斜面对刀面限位槽（5）.特深爆炸式行位留意事项：a.导向杆要从前模板装置a.前模板要凸出公模板内，防止前模板外掀，增加模具强度b.在前模板凸出外侧要做耐磨板，防止磨损，易调整d.其它

12、留意事项与上述相同定位糊膀基准而不行逃料（3）行位打顶针一般对于成品壁厚薄而深，壁侧面抽芯孔位较多，抽芯力较大，在跑行位时，成品可能被行位拉变形或拉伤。为防止成品被行位拉变形或拉伤，需在行位内打顶针，以阻挡成品被行位拉变形或拉伤。a.行位内部打顶针（范例1）2.常见行位内打顶针有两种方式。如下图所示：五延迟行位1成品外侧行位抽芯力大防止成品拉变形2.利用延迟行位作强制脱模下图为水管及水管延迟简图：合模状态第一次开模六斜销式行位1.斜销式行位适用放范围一般用在成品有行位机构，同时沿行位运动方向成品也有倒扣，这时可采纳其次开模完毕状态斜销式行位。注：右图为斜销式行位的典型实例：2.斜销式行位简图如

13、下：此处要靠破3-内行位（1）.用凸台形式（如下图）上图中行程计算与铲基块式行位一样（2）.用斜撑销形式（如下图上图中S1.=S+1.mm以上（S为倒扣距离：S1.为行位沿斜面运动距离）S2=S1.cos（S2为行位相对水平距离；为行位倾斜角度）S2=S3=（H1.*sin-0.5）/cos（H1.为相对垂直高度：为斜撑销倾斜角度壬25）=+23H1.5D（D为斜撑销直径；H为斜撑销协作长度）具体尺寸计算超级链接倾斜行位计算抽心力的计算及强度校核1抽芯力的计算由于塑料在模具冷却后,会产生收缩现象，包括模仁型芯及其它机构零件（如斜梢.滑块.镣件等）因此,在设计行位时要考虑到成品对行位的包紧力，受

14、力状态图如右：注：F=F4*cos-F3cos=(F4-F3)*cos式中F抽芯力(N);F3F2的侧向分力(N)F4-抽芯阻力(N);脱模斜度.由于一般较小，故cos=1即F=F4-F3而F2=F1.-cosF3=F2tg=F1.cos*tg=F1.*sinF4=F2*=-F1.cos即F=F4-F3=*F1.cos-F1.sin=F1(cos-sin)式中F1.塑料对型芯的包紧力(N)F2-垂直于型芯表面的正压力(N)-一犁料对钢的摩擦系数,一般取02左右而F1.=C1.F.式中C一一型芯被塑料包紧部分断面平均周长(CV)1.-型芯被那料包紧部分长度(CM)F0-单位面积包紧力,一般可取7

15、.8511.77MPA即F=100C1.FO(cos-sin)(N)2斜边直径校核斜边直径要受到本身的倾斜角度、长度以及所需脱模距离的综合影响，因此,在设计过程中，几个参数须要相互调配得到最佳合理化.以确保行位运动顺畅，具体计算公式如下：注：图中P斜销所受最大弯曲力1.-弯曲力距P1.-一抽芯阻力型芯受力状态H-抽芯孔中心到A点的距离一-斜擦销倾斜角P2-一开模力由图中得到：P=P1.cos(KN)M弯=P1.(KN)又M弯当弯*W(KN)即P1.=弯*W(KN)式中W-抗弯截面系数弯一-弯曲许用应力(对碳钢可取13.7KNCM2(137MP)M弯-一斜销承受最大弯矩即W=(d464)(D2)=d332=0.Id30.1.d3=p1.弯=PH(弯COS)D=3(phO.弯cos(cm)3拔块的截面尺寸校核拔块的截面尺寸校核原理与斜边计算原理一样。只是将最终一步骤更改即可。得公式如下：W=bh2b当b=23h时，W=h39h39=p1.弯=PH(弯CoS)H=39PH(弯CoS)(Cm)当b=h时，W=H3bH=3(6ph弯*cos)(Cm)式