边跨现浇段.docx

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1、1计算依据相关施工图纸；(2)钢结构设计规范(GB50017-202*)；(3)建筑地基基础设计规范(GB50007-202*)；(4)路桥施工计算手册人民交通出版社；(5)建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJI66-202*)；(6)建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)；建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-202*)；(8)MIDAS/civil计算软件。2工程概况,2650.:13251325:-2-2.5a卓水楹一_一滴水栩/图2-1边跨现浇段梁端截面构造图图2-2边跨现浇段一般截面构造图3支架布置形式支架立面图如下图所示。图3箱梁边跨现浇段支架立面

2、图I2&工手钢分配索图32箱梁边跨现浇段支架平面图翼板及顶板下横向设轴间距400mm的100mm方木,纵向设置间距600mm的150mm方木，碗扣式支架横向间距600mm,纵向间距900mm,横杆水平步距120OmmO碗扣支架下端支撑于间距60cm的纵向128a工字钢上。底腹板下横向设轴间距40Omm的100mm方木，纵向设置140a工字钢，腹板区工字钢间距60cm,顶底板区工字钢间距90cm。支撑立柱为38Omm(t=10mm)钢管，单排间距3.6m3.9m设置7根，共两排，钢管之间由2Oa槽钢平联连接增加整体刚度，钢管立柱顶部有双拼140a工字钢大梁，大梁与外侧2根钢管立柱由斜撑连接。梁端

3、处翼板处除128a工字钢变成118工字钢外，其他布置情况同上，118工字钢间距要与非梁端处128a工字钢对应。梁端处底腹板处模板和IOCm方木布置同上，14Oa工字钢改为118工字钢，间距为60Cmo所有模板均为15mm厚优质竹胶板。4设计参数及材料强度4.1 设计参数表4.7材料1殳计参数表序号材料规格截面积(mn?)惯性矩I(mm4)截面矩W(mnr3)弹性模量(MPa)备注1竹胶板厚15mm1.5X1042.81XlO63.75XlO451O3Im宽2方木15cm15cm2.25IO44.22XlO75.63XlO59X1033方木10cmIOcm1.OXlO48.33XlO61.67X

4、I059IO34钢管483.5mm4.891021.22IO55.08XlO35.08IO35钢管380XlOmmI.161042.06IO56工字钢I28a2.06IO57工字钢I40a2.06IO58槽钢20a2.06IO59槽钢32a2.06IO5备注混凝土容重取26kN11,钢材容重取78.5kN11?4.2 材料设计强度表421钢材设计强度值(Nmm2)钢材抗拉、抗压、抗弯抗剪承压型号厚度或直径(mm)Q235648*3.5mm普通钢管及碗扣支架145Q2351621512532516-4020512040-60200115Q3451631018040016-40295170说明：设

5、计强度按建筑施工钢管扣件式脚手架安全技术规范(JGJl30-2001)、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJI66-202*)、钢结构设计规范(GB50017-202*)取值。5荷载取值及荷载组合5.1 荷载类型模板、背带自重新浇筑混凝土自重(取26kN11?)施工人员、材料及机具等施工荷载(2.5kPa)倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kPa）振捣混凝土产生的荷载（2kPa）新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值混凝土侧压力按下列两公式计算，并取其中的较小者：F=O.22cto2V（5.1-1）F=cH（5.1-2）式中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）；h为有效压头高度（m）；U

6、混凝土的浇筑速度（mh）,可按实测确定（暂定为1.8mh）;to新浇混凝土的初凝时间（三）,可按实测确定（暂定为6小时）；Yc混凝土的容三（kNm3）;Pi外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺缓凝作用的2.8外加剂时取1.2；B2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时,取1.0；11015Omm时,取1.15。混凝土侧压力标准值由式（5.1-1）得F=0.22X26X6.0X1.2X1.15X.8=63.5kPa由式（5.1-2）得F=26X2.6=67.6kPa按取最小值，最大侧压力为63.5KPa,有效压头高度故有效压头为2.44mo5.2 荷

7、载组合5.2.1 箱梁底板、翼板计算荷载组合I（用于强度计算）：/=+荷载组合II（用于刚度计算）：qh=（D+5.2.2 箱梁侧模计算荷载组合Hl（用于强度计算）qm=+荷载组合IV（用于刚度计算）qv=5.3 荷载计算5.3.1 梁端IIII-1325I1325I,洛I2%、:幽氏区一一！s王!一板区_二Mi水樵III底腹板区S滴水除/III根据梁端截面分析，翼板最厚0.6m,底腹板最厚2.6m。翼板区恒载=0.60x26=15.6KP;翼板区活载=2.5+2+2=6.5KR/。底腹板区恒载%m=2.6x26=67.6KR?;底腹板区活载2=25+2+2=6.5KR/。5.3.2 一般截面

8、2125J200801325502.5_界顶区T屋顶底板区腹板区顶底板区？P顶底板区段、502.580J-F腹板区8011325顶底板区502.52、_顶欣位区，；根据梁端截面分析，翼板最厚0.6m,顶底板区最厚1.5m,腹板区最厚2.6m。（腹板区考虑内侧模及一排内模支架荷载2kNm2,顶底板区考虑内模支架及顶板模型荷载4.5KNm2）0翼板区恒载t=060x26=156KRz;翼板区活载4t=2.5+2+2=6.5K%。顶底板区恒载矽T=I5X26=39KRz；顶底板区活载%_2=2.5+2+2=6.5KPa。腹板区恒载43-=2.6x26=67.6KRZ；腹板区活载%=2.5+2+2=6

9、.5KRZ。6结构计算6.1 翼板模型计算6.1.1 翼板15mm竹胶板计算计算模型q取Im板宽进行受力分析。强度计算：4=15.6+6.5=22.1MV/利，1.=0.40m刚度计算：q=56KN/m,1.=0.40m计算结果强度MmaXwW刚度-ql=9.4Mpaul=35MPaW50EIrI4(Y)=0.19如/1=1.00加lj4006.1.2翼板下IOemXlOCm方木小愣计算翼板模型面板下面IOCm*10Cm方木计算时按三跨连续梁考虑。计算模型q1.1.1.1.图6.1.2-1侧模IoCm*10Cm方木小楞计算模型强度计算：q=22.10.4=8.84kNm,1.=0.6m刚度计算

10、：q=15.60.4=6.24kNm,1.=0.6m计算结果强度M1.qlw=与1=1.9MPaj=12MPa刚度f=G.Bnrni/=1.5mm150Elj4006.1.3 翼板模型下15CmXl5cm分配梁计算15cm15cm方木分配梁计算时按三跨连续梁考虑。由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。计算模型图6.1.3-115cm*15cm方木分配梁计算模型10cmIOcm方木小楞传递给15CmX15cm方木分配梁的集中力为强度计算：P=l.l8.840.6=5.83kN刚度计算：P=1.l6.240.6=4.1IkN计算结果强度组合应力图如下：

11、MIDASCivil单也：N/rnm2日期：12/06/2014图6.1.3-215cm*15cm方木分配梁组合应力图由以上组合应力图可知：w=2.6MPa=2MPa满足要求刚度位移图如下MlDAS/Ci51单位：mm日期：12/06/2014图6.13315cm*15cm方木分配梁位移变形图由以上位移图可知：/=0.3nnf=2.25mm满足要求。6.1.4 翼板下128a工字钢分配梁计算计算模型140a工字钢分配梁计算在MlDAS某某模，翼板下7根分配梁受力分析如下。强度计算时P=(15.66.5)0.60.9=11.93kN;(2)刚度计算时P=15.60.60.9=8.42KNo计算结

12、果强度组合应力图如下:MIDAS/QvilPoSTPROCESSORBEAMSTRESS06m6二，O6m6I7O6m6I.06m6I06m6II,06m6二，遑合（最大值）77.4765.5553.6341.7129.7917.880.00-5.96-17.88-29.79-41.71-53.63MAX:8MIN:4文件：翼卷工字有羊也：N/mm2日期：12/07/2014图6.1.42128a工字钢分配梁组合应力图由以上组合应力图可知：GV=77.47MRZ=210MRz满足要求。刚度位移图如下：MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR二I三二：肉二EE1.TOons.(二-工，.0.RS.0.ns0.SS.0.0s.Oons.Og363360360370963J8.6I.308.5.2O2.2.2.2.1.1.1.1.O.660.系敷=1.277IE+002ST：M堂计算MAX:7MIN:2文件：右翼板H字钢单位：mm日期：12/07/2014图6.1.43128a工字钢分配梁位移变形图由以上位移图可知：f=2.93mnf=13/n/n满足要求。反力图6.1.4-4128a工字钢分配梁支点反力图一图6.1.4-5128a工字钢分配梁支点反力图二6.2一般底板下模型计算6.2.1 底板下15mm竹胶板计算计算模型图6211腹板下模型面板计算模型取Im板