中浪.玉泉花苑二期工程支模专项施工方案1.doc

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1、某某二期工程支模架专项施工方案第一章、工程概况某某二期工程位于某某市某某王家桥以西，定展线以南，玉泉花苑一期工程的北侧，由某某市百盛置业有限公司开发建设，某某市规划建筑设计研究院设计，浙江科城建设监理有限公司监理，浙江某某建设有限公司总承包，某某市定海区建筑工程质量（安全）监督站监督。 本工程分为A、B、C三块地块，A地块为酒店，地下1层，地上15层，建筑高度为61.600米；B地块为配套用房及商铺组成，A-6地上9层，建筑高度为31.280米，A-7地下1层，地上11层，建筑高度为30.090米；C地块为多层及高层住宅及商铺组成，其中B-21B-24下地下室1层，总建筑面积为平方米，建筑物均

2、为钢筋混凝土框剪结构，设计使用年限为50年。第二章、梁模板(扣件钢管架)计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011；3、混凝土结构设计规范GB50010-2010；4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012；5、钢结构设计规范GB 50017-2003； 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新浇混凝土结构层高(m)4.1梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3

3、模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)950梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(

4、mm)950、950混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12mm4 q10.9max1.2(G1k

5、+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.1

6、0737.30.12+0.1211.760.120.04kNm Mmax/W0.04106/375001.12N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63230.71004/(10010000)0.007mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.1+0.4461.760.11.54kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14337.30.1+1.2231.760.14.48

7、kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.1+1.1421.760.13.66kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.11.21kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.13.51kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.12.85kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算

8、，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.54+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.2-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，4.48+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=4.5kN/m q2max1.21+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，3.51+(0.3-0.1

9、)0.4/43.53kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.50.952，0.54.50.320.43kNm Mmax/W0.43106/640006.8N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.50.95，4.50.32.597kN max3Vmax/(2bh0)=32.5971000/(26080)0.81N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.539504/(1009350)0.76mm

10、l/400950/4002.38mm 2q2l24/(8EI)3.533004/(89350)0.15mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.50.95，0.3934.50.95+4.50.34.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.5kN，R2R44.89kN，R34kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.530.95，0.3933.

11、530.95+3.530.33.83kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.13kN，R2R43.83kN，R33.12kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.877106/5080172.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) V

12、max8.536kN max2Vmax/A=28.5361000/48934.91N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.29mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.85kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.85kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i

13、(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.8=94.94=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.951.52/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.42kN/m 2)小梁验算 q1max1.4+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.41max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，4.07+(0.3-0.1)